土力学中土的承载力与应力分析

塑料饱和土壤（硅藻土）通常具有比未塑料的粘性较低的土壤较低的剪切强度，并且更容易受到承载能力失效。

对于饱和塑料土壤，轴承能力通常必须针对不同的塑料土壤的不排水剪切强度进行不同的发病率应力分析（短期状况）。

有效应力分析（长期条件，使用塑料土壤的排水剪切强度参数（C'＆F'））。

总压力分析

总应力分析采用塑料土壤的未排出的剪切强度。未排出的剪切强度（Sigma A）可以从现场测试确定，例如叶片剪切测试（Vst），或者在实验室中，从非整合的压缩测试中。

当F = 0时，承载力因子Nc = 5.5, N ?= 0, Nq = 1(代入太扎吉承载力方程)

(条形基础)

q ult = 5.5c +？DF.

由于使用总应力参数，地面水位表不影响上述等式。上述实例的最终承载力，塑料土壤的最终承载力往往远低于凝聚力较低的土壤的最终承载力。这就是建筑守则允许较高的允许轴承压力较低的含有比塑料土壤（粘土）的土壤（如沙子）更少。

此外，由于饱和塑料土的距离宽度不会增加最终承载力，因此允许宽度的增加仍然没有增加。在某些情况下，可以拨出以使用总应力参数“C“ 和 ”F“为了计算极限承载力[例如，可以建造一个像油罐或谷物升降机这样的结构，并经过足够的时间使饱和塑性土在这种荷载下固结。如果将油罐或谷物提升机迅速填满，饱和的塑性土将受到不排水荷载的作用。

该条件可通过固结不排水三轴试验(ASTM 4767-02, 2004)进行模拟，以确定总应力参数(c & F)。根据F值，由图得出承载力因子;然后由式1计算极限承载力。如果场地由两层具有不同抗剪强度参数/特性的粘性土组成;计算第2层不排水抗剪强度与第1层不排水抗剪强度之比，即

C2 / C1 = SU2 / SU1

确定比率t / b，其中t =从基础底部到层2的顶部的垂直距离和b =基础的宽度。在图中输入值（C2 / C1），相交适当的T / B曲线，并确定NC的条带基础;f = 0（n？= 0 nq = 1）。

有效应力分析

有效应力分析使用塑料土壤的排水剪切强度（C'＆F'）。可以从三轴压缩测试获得排出的剪切强度。该分析被称为长期分析，因为剪切诱导来自负载的孔隙水压力已经消散，并且静水孔隙水条件现在在该领域占上风。由于正在进行有效的应力分析，因此在分析中必须考虑地面水位的位置。

执行承载能力分析的第一步是从图中获得轴承容量因子（NC，N？，NQ）;使用f'的值。根据地面水位的位置，可能需要调整总单位重量。然后将利用Terzaghi的承载能力方程（用C'代替C）以获得最终承载能力，施加3倍的安全性，以计算允许的承载能力或压力。

管理案例:

总应力分析将提供一个较低的允许承载能力软或非常软的饱和塑性土。这是因为随着时间的推移，荷载会使塑性土固化，导致抗剪强度增加。长期情况下，塑性土抗剪强度较高，承载力较高。有效的应力分析将为非常坚硬或坚硬的饱和塑性土提供较低的允许承载能力。

坚固的塑料土壤是中间条件。静态塑料土壤的兽人和渗透（增益剪切强度）的趋势将确定短期状况或长期条件是否提供较低的承载力。粒状土壤粒状土壤承载能力分析不液化，而是由于孔隙水压力的增加，剪切强度降低。

实例包括在地下水位下方的砂和砾石，并且具有液化的安全系数较大，因此地震诱导的过量孔隙水压力通常足够小，以至于其效果可以忽略。利用Terzaghi的承载力方程和有效的应力分析和识别砂和砾石是粘合较少的凝聚力（即C'= 0）Terzaghi的承载力方程

Qult = CNC + Q'NQ + 1/2 T BN

对于土壤少的内聚力

qult = 1/2 t bn？+ t df nq

对于较浅的基础，最好忽略第二项(?t Df Nq)在方程2中。这是因为该术语代表的是位于基础底部以上的土的阻力，这可能不会被动员为冲切破坏。Qult = 1/ 2t BN?

无黏聚力土包括砂砾土、砂土等。无黏聚力土的抗剪强度是由土粒间的摩擦阻力和联锁阻力形成的。这是由围压引起的。在无黏聚力的情况下，土体c = 0

qult = cnc + q'nq + 1/2？t bn？
第一项c = 0
qult = qnq + 1/2？t bn？

对于粘合的土壤较少，地面水位的位置可以实现最终的承载力。
承载力破坏的深度通常假定为参与承载力破坏的土体延伸到与基础宽度相等的深度。因此，对于位于该区域的地下水位，将上述方程的第三项改变。

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